Поверочный тепловой расчет фестона. Основы теплового расчета теплообменных аппаратов

Общие сведения. Поверочный тепловой расчёт фестона сводится к определению количества тепла, воспринимаемого фестоном. Количество теплоты, воспринимаемое фестоном, рассчитывается по уравнению теплового баланса и по уравнению теплопередачи. Результаты расчётов сравниваются, если расхождение результатов расчётов по уравнению теплового баланса и по уравнению теплопередачи не превышает ± 5%, то расчёт считается выполненным.

Конструктивно фестон состоит из труб заднего экрана, но размещенных с увеличенным поперечным S = 200-300 мм и продольным S 2 = 250-400 мм шагами, при этом трубы фестона разводятся в несколько рядов Z 2 . Иногда фестон выполняется из труб большего диаметра (около 100 мм), расположенных в один ряд (S = 400-800 мм).

Из расчета топки для предыдущей поверхности нагрева известными являются температура и энтальпия газов перед фестоном. Температура газов за фестоном принимается с последующей проверкой и уточнением ее. Кроме этого, она должна быть увязана с условиями обеспечения надежной работы пароперегревателя. Согласно охлаждение дымовых газов в фестоне ДО = - $ф можно предварительно принять для однорядных фестонов (Z 2 = 1) 5-10 °С, для двухрядных - 20-25 °С, для трехрядных фестонов - 30-45 °С и для четырехрядных - 50-80 °С (меньшее значение для влажного топлива, большее - для сухого). Количество рядов по ходу газов в фестоне Z 2 принимается из чертежа котла.

Температура обогреваемой среды постоянна и равна температуре кипения при давлении в барабане котла, температурный напор определяется по формуле

где - средняя температура газов в фестоне, °С; t H ~

температура кипения при давлении в барабане.

Средняя скорость газов в фестоне - величина, которая необходима для определения коэффициента теплоотдачи конвекцией - определяется из выражения (6.7) . Объем газов на единицу топлива V r определяется по избытку воздуха на выходе из топки.

Площадь живого сечения для прохода газов определяется из чертежа котла с использованием рис. 11.2.

где - высота газового окна, где размещен фестон, м; а - ширина котла по фронту, м; d - диаметр труб (определяется из чертежа); Z- число труб в одном ряду.

Если расстояние от крайней трубы фестона равно поперечному шагу S 1, то

Если указанное расстояние равно S/2, то

Коэффициент теплоотдачи конвекцией а к при поперечном обтекании определяется в зависимости от формы пучка (коридорный или шахматный) по номограммам 7, 8 или по рис. 6.4, 6.5 . При косом обтекании коридорных пучков с углом между направлением потока и осями труб

Коэффициент теплоотдачи излучением определяется по формулам (6.35), (6.37) или номограмме 18 , см. рис. 6.14 .

Эффективная толщина излучающего слоя определяется по формуле

Шаги труб определяются по действительному расстоянию между осями труб из чертежа. При конструкторском расчете согласно рекомендуются следующие шаги труб фестона S > 300, S 2 > 200 мм.

Излучение газовых объемов на фестон не учитывается. Температура загрязненной стенки вычисляется по формуле

При расчете коэффициента теплопередачи для фестонов не учитывается коэффициент теплоотдачи от стенки к пароводяной смеси а 2 , так как он много больше оц, и поэтому термическим сопротивлением 1/а 2 можно пренебречь.

Во всех случаях коэффициент теплоотдачи для фестона определяется по формуле

где |/ - коэффициент тепловой эффективности.

Для фестонов котлов большой мощности и развитых котельных пучков котлов малой мощности в зависимости от рода топлива "К принимаются в диапазоне 0,5-0,7 по таблице 7.4,7.5 , табл. 6.4 .

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке оц для фестона определяется по формуле

где? - коэффициент использования поверхности.

Полная теплообменная поверхность фестона

Для расчета количества теплоты, передаваемого от газов к фестону за счет конвективного теплообмена Q T , по формуле (6.1) в качестве расчетной поверхности нагрева принимается полная теплообменная поверхность фестона.

При поверочном расчете по уравнению теплопередачи определяется количество теплоты, переданное поверхности фестона Q T , и сравнивается с величиной тепловосприятия фестона Q§, которая складывается из двух составляющих: теплоты, непосредственно отданной газами при их охлаждении от &" ф до; теплоты, полученной фестоном излучением из топки.

Если расхождение между Q T и не превышает ± 5%, то расчет не уточняется.

Геометрические параметры фестона. Геометрические параметры фестона принимаются по паспортным данным котла:

• - наружный диаметр труб d H = 76 мм;
• - число рядов труб по ходу движения газов Z 2 = 4;
• - поперечный шаг труб *Si = 380 мм;
• - продольный шаг труб S 2 = 400 мм;
• - расположение труб - шахматное;
• - размер поверхности нагрева Еф= 164 м 2 ;
• - живое сечение для прохода газов/ = 50,3 м 2 .

Расчёт энтальпии дымовых газов на выходе из фестона. Температуру дымовых газов перед фестоном принимаем равной температуре газов на выходе из топки.

Температуру дымовых газов за фестоном определяем по формуле:

где принимаем °С - охлаждение газов в фестоне.

принимается в соответствии с табл. II-1 , см. табл. 4.7

Энтальпия дымовых газов на выходе из фестона:

Расчёт теплоты, воспринимаемой фестоном, по уравнению теплового баланса. Теплота, воспринимаемая фестоном, складывается из двух составляющих:

1. Теплота, отданная газами Q 6 ф, кДж/кг, рассчитывается по формуле (5.5) по (уравнению теплового баланса):

где (р - коэффициент сохранения теплоты, учитывает потери теплоты поверхностью нагрева в окружающую среду, (р = 0,99;

Энтальпия газов соответственно на входе в фестон и на выходе из фестона, кДж/кг;

Изменение коэффициента избытка воздуха в поверхности охлаждения (фестона), Да = 0;

Энтальпия присасываемого воздуха, кДж/кг.

2. Теплота (9 л.ф, кДж/кг, полученная фестоном излучением из топки, определяется по формуле

где X ф - угловой коэффициент трубного пучка, учитывает то, что не все тепло, излучаемое из топки, воспринимается фестоном. X ф определяется по рис. 5.19 . При S/d = 380/76 = 5 для шахматного расположения труб принимаем Х$ = 0,74;

0л,х.ф - теплота излучения из топки на фестон, кДж/кг.

Теплоту излучения из топки на фестон определяем по формуле (5.24) :

где г| в - коэффициент распределения тепловой нагрузки по высоте топки, определяется по табл. 4.10 , принимаем г| в = 0,8;

q„ - среднее тепловое напряжение поверхности нагрева топочных экранов, кВт/м 2 (см. (4.49) );

^л.ф - лучевоспринимающая поверхность фестона, м 2 .

Среднее тепловое напряжение поверхности нагрева q n , кВт/м, топочных экранов определяем по формуле (4.49) :

г Д е б л ~ удельное тепловосприятие топки, кДж/кг, определяется по формуле (4.23) :

Тепло, полученное фестоном излучением из топки:

Расчёт теплоты, воспринимаемой фестоном, по уравнению теплопередачи. Количество теплоты Q T , кДж/кг, передаваемое фестону по условию теплопередачи, определяем по формуле (6.1) :

где F - расчетная теплообменная поверхность фестона, м 2 ; к - коэффициент теплопередачи, Вт/(м 2 К);

At - усредненный по всей теплообменной поверхности температурный напор, °С;

В - расчетный расход топлива, кг/с.

1. Усредненный температурный напор определяем по рекомендациям, изложенным в (см. стр. 148), при неизменной температуре одной из сред. Температуру пароводяной смеси в фестоне определяем по табл. XXIII как температуру насыщения при давлении в барабане котла °С:

Усредненный температурный напор определяем по формуле (6.47) :

2. Расчетную скорость W r , м/с, газов в фестоне определяем по формуле (6.7) :

где V r - полный объем газов при сжигании 1 кг топлива при 0,1 МПа и 0 °С, определяемый по среднему избытку воздуха в газоходе, м 3 /кг, (табл. 11.1 настоящего расчета);

0 ср - средняя температура дымовых газов в газоходе, °С, (определяется как полусумма температур газов на входе в поверхность нагрева и на выходе из нее);

/ - живое сечение фестона (сечение для прохода газов), м 2 .

3. Коэффициент теплопередачи к, Вт/(м 2 К), определяем по следующей формуле (см. табл. 6.1 ):

где ц/ - коэффициент тепловой эффективности, принимается по табл. 6.4 ,

оц - коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, Вт/(м 2 К).

4. а; определяется по формуле (6.5) :

где % - коэффициент использования поверхности нагрева, учитывает неравномерное омывание поверхности газами (см. стр. 119 ), принимаем? = 1;

Коэффициент теплоотдачи конвенций от газов к поверхности нагрева, Вт/(м 2 К);

а л - коэффициент теплоотдачи излучением продуктов сгорания, Вт/(м 2 К).

5. Коэффициент теплоотдачи конвекцией а к, Вт/(м 2 К), для шахматных гладкотрубных пучков определяем по формуле (6.10) , по данным стр. 125 или по номограмме 8 :

где а* - коэффициент теплоотдачи конвекцией, Вт/(м 2 К), определяется по рис. 6.5 стр. 124 (для шахматных трубных пучков при поперечном омывании);

Cтраница 1

Поверочный тепловой расчет позволяет поверить границы изменения параметров и расхода генерируемого пара в КУ при экстремальных значениях температуры наружного воздуха, изменении вида сжигаемого топлива и нагрузки ГТУ и их влияние на паровую турбину. При анализе учитывается вид тепловой схемы ПГУ (моно или полиблочная), а также возможность работы паровой турбины установки на одном из имеющихся КУ.  

Поверочный тепловой расчет выполняется для котла-утилизатора известной конструкции с целью выявления его тепловых характеристик при различных нагрузках собственно котла и изменении режимов работы ГТУ. Поверочный расчет производится также в том случае, когда котел-утилизатор, рассчитанный на использование тепла отходящих газов определенного типа ГТУ, устанавливается за ГТУ другого типа. Для поверочного расчета необходимо знать параметры продуктов сгорания на входе котла-утилизатора, давление и температуру питательной воды, а иногда и температуру перегретого пара. В результате поверочного теплового расчета при известных геометрических характеристиках поверхностей нагрева определяют температуры рабочих сред (пара, воды, продуктов сгорания) на входе и выходе поверхностей, скорости рабочих сред, аэродинамическое сопротивление котла-утилизатора и его производительность.  

Поверочные тепловые расчеты выполняются для установления возможности использования готовых или стандартных аппаратов, изготовляющихся заводами, а также для действующих теплообменных аппаратов. В этих расчетах при заданных размерах аппаратов и условиях их работы, определяемых технологическим и теплотехническим режимами производства, требуется установить фактическую производительность установленных аппаратов и ее соответствие требуемой производительности. Иными словами, задачей - поверочных тепловых расчетов теплообменных аппаратов является выбор условий, обеспечивающих оптимальный режим их работы.  

Поверочные тепловые расчеты приобретают важное значение в связи с разработкой мероприятий по рационализации теплового хозяйства промышленных предприятий и повышению производительности теплового оборудования.  

Поверочные тепловые расчеты обычно приходится выполнять чаше, чем проектные. С поверочными расчетами встречается в практической работе широкий круг инженерных работников. Но, несмотря на это, методика поверочных тепловых расчетов разработана все еще недостаточно. Поэтому в дальнейшем методике поверочных тепловых расчетов будет уделено надлежащее внимание.  

Поверочные тепловые расчеты относятся к работающим в заводских условиях выпарным установкам и имеют своей задачей установление оптимального режима работы установки в определенных условиях. В этом состоит нормирование работы тепловых устройств. При нормировании работы выпарных установок основной задачей следует считать установление оптимального температурного режима в связи с исходными данными об общей нагрузке установки, пароотборе и размерах отдельных корпусов.  

Поверочные тепловые расчеты выполняются в случае, если известна поверхность нагрева теплообменного аппарата и требуется определить количество переданного тепла и конечные температуры рабочих жидкостей. Тепловой расчет теплообменных аппаратов сводится к совместному решению уравнений теплового баланса и теплопередачи.  

Поверочные тепловые расчеты выполняются в случае, если известна поверхность нагрева теплообменного аппарата и требуется определить количество переданной теплоты и конечные температуры рабочих жидкостей. Тепловой расчет теплообменных аппаратов сводится к совместному решению уравнений теплового баланса и теплопередачи.  

Поверочный тепловой расчет производят для существующего котельного агрегата. Задачей этого расчета является определение экономичности котла и оценка надежности его работы для заданного топлива, притом в некоторых случаях не только для номинальной нагрузки котла, но и для нагрузок, отличающихся от нее. Задачей поверочного расчета может явиться также оценка работы котла после реконструкции топочных устройств или поверхностей нагрева с целью повышения его производительности или экономичности.  

Поверочный тепловой расчет проводится в том случае, когда имеется готовый (стандартный) теплообменник и требуется определить, сколько таких аппаратов необходимо установить, чтобы поверхность их теплообмена соответствовала полученной в результате расчета.  

Поверочные тепловые расчеты выполняют для выявления возможности использования готовых или стандартных теплообменных аппаратов для тех или иных целей, определяемых технологическими требованиями.  

Поверочный тепловой расчет аппарата производится после того, как рассчитаны и спроектированы все его детали и узлы. Задачами поверочного расчета являются: 1) определение температуры: а) на поверхности деталей и узлов из металла; б) максимальной и средней внутри узлов, содержащих изоляционные материалы; 2) определение температуры охлаждающей среды внутри оболочки у аппаратов, имеющих оболочку; 3) определение температуры наружной поверхности стенок оболочки. В этой главе изложены упрощенные методы расчетов.  

Поверочный тепловой расчет отельного агрегата представляет собой сложную математическую задачу, заключающуюся в составлении и решении системы нелинейных алгебраических уравнений высокого порядка. Для составления решения этой системы необходимы значительные массивы исходной информации, характеризующей котельный агрегат в целом, а также каждую из его поверхностей.  

Теплообменными аппаратами называют устройства, в которых происходит передача теплоты от одного тела к другому. Тела, которые отдают или принимают теплоту, называют теплоносителями. Теплообмен между теплоносителями является одним из наиболее важных в технике процессов.

По принципу действия теплообменные аппараты могут быть разделены на рекуперативные, регенеративные и смесительные. Выделяются еще теплообменные устройства, в которых нагрев или охлаждение теплоносителя осуществляется за счет внутренних источников теплоты.

Рекуперативные теплообменные аппараты представляют собой устройства, в которых две жидкости с различными температурами текут в пространстве, разделенном твердой стенкой. Теплообмен происходит за счет конвекции и теплопроводности, а если хоть одна из жидкостей является излучающим газом, то и за счет теплового излучения. Примером таких аппаратов являются котлы, подогреватели, конденсаторы, выпарные аппараты и др.

Регенераторы - такие теплообменные аппараты, в которых одна и та же поверхность нагрева через определенные промежутки времени омывается то горячей, то холодной жидкостью. Сначала поверхность регенератора отбирает теплоту от горячей жидкости и нагревается, затем поверхность регенератора отдает энергию холодной жидкости. В регенераторах теплообмен всегда происходит в нестационарных условиях, а рекуперативные теплообменные аппараты большей частью работают в стационарном режиме.

Так как в регенеративных и рекуперативных аппаратах процесс передачи теплоты неизбежно связан с поверхностью твердого тела, то их еще называют поверхностными. В смесительных аппаратах теплопередача осуществляется при непосредственном контакте и смешении горячей и холодной жидкостей. Типичным примером таких теплообменников являются градирни. В градирнях вода охлаждается атмосферным воздухом. Воздух непосредственно соприкасается с водой и перемешивается с паром, возникающим из-за частичного испарения воды.

Независимо от принципа действия теплообменные аппараты, применяющиеся в различных областях техники, имеют свои названия. Однако с теплотехнической точки зрения все аппараты имеют одно назначение - передачу теплоты от одного теплоносителя к другому или поверхности твердого тела к движущимся теплоносителям. Последнее и определяет те общие положения, которые лежат в основе теплового расчета любого теплообменного аппарата.

Основные положения и уравнения теплового расчета

Тепловые расчеты теплообменных аппаратов могут быть проектными и поверочными. Проектные (конструктивные) тепловые расчеты выполняются при проектировании новых аппаратов, целью расчета является определение поверхности теплообмена. Поверочные тепловые расчеты выполняются, в случае если известна поверхность нагрева теплообменного аппарата и требуется определить количество переданной теплоты и конечные температуры рабочих жидкостей. Тепловой расчет теплообменных аппаратов сводится к совместному решению уравнений теплового баланса и теплопередачи. Эти два уравнения лежат в основе любого теплового расчета. Ниже названные уравнения приводятся для рекуперативных теплообменников.

Уравнение теплового баланса. Изменение энтальпии теплоносителя вследствие теплообмена определяется соотношением

Здесь и в дальнейшем индекс «1» означает, что данная величина отнесена к горячей жидкости, а индекс «2» - к холодной. Обозначение (штрих) соответствует данной величине на входе в теплообменник, (два штриха) - на выходе.

Полагая, что с р =const и dh=c p dt , предыдущие уравнения можно записать:

Удельная теплоемкость с р зависит от температуры. Поэтому в практических расчетах в уравнение подставляется среднее значение изобарной теплоемкости в интервале температур от t" до t"" .1) прямого тока; 2) противоточные; 3) перекрестного тока; 4) со сложным направлением движения теплоносителей (смешанного тока).

На практике часто возникает необходимость для стандартного или вновь разработанного теплообменника при известных расходах G 1 G 2 , начальных температурах t 1 ’ и t 2 ’, площади поверхности аппарата F определить конечные значения температур теплоносителей t 1 ’’ и t 2 " или, что то же самое, тепловую мощность аппарата. Из курса тепломассо­обмена известно, что t 1 ’’ и t 2 " можно рассчитать по формулам

, (2.33)

где ε–эффективность теплообменника, определяемая долей его дейст­вительной тепловой мощности от максимально возможной; (Gc) МИ н – наименьшее из G 1 c 1 и G 2 c 2 .

Из курса тепломассообмена и теории теплообменных аппаратов известно также, что в случае прямотока совместное реше­ние уравнений теплопередачи и теплового баланса с учетом уравнения (2.25) дает следующее выражение для эффективности:

, (2.34)

где ; , N=kF/C Min –число единиц перено­са; С мин, С макс – наименьшая и наибольшая полные теплоемкости теп­лоносителей, равные соответственно наименьшему и наибольшему про­изведениям расходов теплоносителей на их удельные теплоемкости. В случае противотока

. (2.35)

Для перекрестной и более сложных схем движения теплоносителей зависимости ε (N, С мин /С макс) приведены в .

Если коэффициент теплопередачи заранее неизвестен, его вычисля­ют так же, как при проведении теплового конструктивного расчета.

При С макс >>С мин (например, в случае конденсации пара, охлаждае­мого водой)

Этим, в частности, можно подтвердить отсутствие влияния на Δt схемы движения теплоносителей при С макс /С мин →∞.

Из уравнений: теплопередачи и теплового баланса следует также, что N 1 =kF/C l = δt l /Δt и N 2 =kF/C 2 =δt 2 /Δt; ε 1 = δ t 1 /Δt макс и ε 2 = δ t 2 /Δt макс, a ε 1 = ε 2 С 2 /C 1 . Поэтому по аналогии с формулами (2.34) и (2.35) могут быть получены зависимости вида ε 1 (N 1 C 1 С 2) и ε 2 (N 2 C 1 С 2 ) (см., например, ).

Необходимость использовать для каждой конкретной схемы движения теплоносителей свою, отличную от других формулу эффектив­ности затрудняет проведение расчетов. Для устранения отмеченного недостатка можно воспользоваться методом φ-тока, Подробно изло­женным в . В соответствии с этим методом зависимость эффектив­ности ε 2 от числа единиц переноса N 2 и относительной полной тепло­емкости ω=C 2 /C 1 для всех без исключения схем движения теплоноси­телей описывается единой формулой

где f φ , – характеристика схемы тока. Легко видеть, что при f φ =0 фор­мула (2.37) переходит в формулу (2.34) для прямотока, при f φ =1– в формулу (2.35) для противотока.

Идея метода φ-тока основана на том, что значения эффективности для подавляющего большинства сложных схем лежат между значения­ми эффективности для прямотока и противотока. Тогда, вводя функ­цию f φ =0,5(1– cosφ), ; при φ=0 получаем f φ =0, т. е. минимальное значение характеристики схемы тока, которое соответствует прямотоку. При φ=π имеем максимальное значение характеристики f φ =l, кото­рое отвечает наиболее эффективной противоточной схеме.

Для любой схемы, кроме прямоточной и противоточной, для кото­рой f φ – величины постоянные, f φ есть, как правило, некоторая функ­ция от N 2 =kF/C 2 . Однако расчеты показали, что при, N 2 < 1,5 и даже при N 2 <=2 f φ , можно принимать постоянными. Значения этих постоян­ных приведены в табл. 2.3. Там же даны предельные значения харак­теристик схемы тока f φ *, которые получаются, если в формуле (2.37) осуществить предельный переход при N 2 →∞ и ω→1:

, (2.38)

При использовании уравнения (2.37) появляется возможность про­водить на ЭВМ расчеты теплообменников с различными схемами дви­жения теплоносителей по единообразной методике. При этом любой из теплообменных аппаратов можно представить в виде схемы, содержа­щей параллельно и последовательно включенные элементарные тепло­обменники, в каждом из которых движение теплоносителей носит только либо прямоточный, либо противоточный, либо поперечноточ­ный, либо перекрестно-точный характер, т. е является простым. Раз­меры элементарных теплообменников всегда выбирают достаточно малыми, чтобы можно было пренебречь нелинейным характером изме­нения температуры теплоносителей и рассчитывать средний темпера­турный напор на каждом из элементарных участков поверхности как среднеарифметический.

Таблица 2.3. Характеристики схемы тока и предельной эффективности аппаратов для различных схем движения теплоносителей

ПОВЕРОЧНЫЙ ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ МАШИНЫ

При расчете комплектно поставленных машин, включающих компрессорно-конденсаторный агрегат, испарители и другие элементы, нельзя задаваться температурным режимом их работы. Он должна быть определен только специальным поверочным тепловым расчетом намеченнои̌ к установке машины.

Целью поверочного расчета является выяснение, сможет ли выбранная машина обеспечить нужные температуры воздуха в камерах при известном теплопритоке, не превышая допустимого значения коэффициента рабочᴇᴦο времени b. Для ϶того определяют действительный температурный режим работы и действительный коэффициент рабочᴇᴦο времени машины. В рассмотренных автоматических машинах компрессор работает только в рабочей части цикла, а испаритель - непрерывно. По϶тому компрессор рассчитывают по температуре кипения tор средней за рабочий период цикла, а испаритель - по температуре кипения tоц средней за весь цикл.

В поверочном расчете сначала определяют температуру кипения среднюю за весь цикл tоц из уравнения теплообмена в испарителе, которое при охлаждении машинои̌ только однои̌ камеры имеет вид.

При охлаждении однои̌ машинои̌ n камер уравнение теплообмена в испарителях принимает вид

В этих формулах

Qкам, Qкам1, Qкам2,…, Qкамn - расход холода по соответствующим камерам, Вт;

kи, kиl, kи2,…, kиn - коэффициенты теплопередачи испарителей, Вт/(м2·°С);

Fи, Fиl, Fи2,…, Fиn - поверхности испарителей, м2;

tкам, tкам1, tкам2,…, tкамn - температуры воздуха в соответствующих камерах, °С.

Экспериментальными работами и специальными расчетами установлено, что температура кипения холодильного агента средняя за рабочий период цикла top машин малой холодопроизводительности, работающих на охлаждение камер с температурой воздуха от -2° до +4°С, примерно на 3°С ниже температуры кипения холодильного агента средней за весь цикл tоц, т.е.

По найденному значению tор определяют действительную рабочую холодопроизводительность Qop выбраннои̌ к установке машины. Это делается по характеристике машины, представленнои̌ в координатах Q0 - t0 и помечаемой в каталогах и справочниках (см. рис.106).

При определении Qop по такому графику следует задаться температурой конденсации и брать значения Qop по кривой, относящейся к ϶той температуре. Для агрегатов с водяным охлаждением конденсатора поддержание принятой температуры конденсации обеспечивается водорегулирующим вентилем. В агрегатах с воздушным охлаждением конденсатора температура конденсации устанавливается в соответствии с температурой окружающᴇᴦο воздуха и холодопроизводительностью компрессора. В ϶том случае температурой конденсации можно изначально задаться, а после расчета конденсатора уточнить ее.

Для машин с воздушным охлаждением конденсатора, температура конденсации должна быть подсчитана по уравнению

Где tв - температура окружающᴇᴦο (конденсатор) воздуха, °С;

kк - коэффициент теплопередачи конденсатора, Вт/(м2·°С);

Fк - теплопередающая поверхность конденсатора, м2;

Если подсчитанная таким образом температура будет отличаться от первоначально принятой более чем на 2°С, расчет следует повторить.

Действительный коэффициент рабочᴇᴦο времени холодильнои̌ машины должна быть выражен как отношение общᴇᴦο расхода холода по даннои̌ группе камер ΣQкам к рабочей холодопроизводительности машины (агрегата), выбраннои̌ для охлаждения ϶той группы камер Qор, то есть

Полученное значение коэффициента рабочᴇᴦο времени должно находиться в пределах от 0,4 до 0,7. Более высокие значения b показывают, что производительность выбранного агрегата недостаточна; следует взять другой агрегат, большей производительности, и повторить расчет. Если в результате расчета получится, что b<4, то ϶то означает, что выбранный агрегат будет мало использоваться, тогда нужно принять агрегат с меньшей холодопроизводительностью и повторить расчет. Когда соотношение тепловых нагрузок не соответствует возможному распределению испарителей по камерам при отсутствии в них реле температуры, следует после поверочного, расчета машины проверить, будет ли обеспечено поддержание заданнои̌ температуры в камерах. Для ϶того пользуются тем же уравнением теплопередачи испарителя для каждой камеры (59), но подставляют в нᴇᴦο найденное значение температуры кипения tоп, а определяют температуру воздуха в камере tкам:

Если найденное значение температуры воздуха в камере более чем на 2°С отклоняется от номинального её значения, то следует рассмотреть вариант иного размещения испарителей по камерам или заказать испарители сверх комплекта.

При поверочном расчете холодильнои̌ установки с системой рассольного охлаждения можно принимать коэффициент рабочᴇᴦο времени b=0,9 и рассчитывать испаритель на непрерывную работу компрессора, т.е. принимать tоц≈tор=t0. Рабочая температура кипения определится по уравнениям:

, (66)

где tpm - средняя температура рассола, ºС;

t0 - температура кипения, °С.

В ϶том расчете однои̌ из величин tpm или t0 можно задаться. Другую подсчитывают по уравнению. Определение температуры кипения можно выполнить и графически. Для ϶того на графике Q0 – t0, представляющем характеристику агрегата, проводят прямую Qи=kиFи(tpm-t0), которая является характеристикой испарителя. Точка пересечения кривой Q0 и прямой Qи будет соответствовать искомой температуре кипения.

ПОВЕРОЧНЫЙ ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ МАШИНЫ - понятие и виды. Классификация и особенности категории "ПОВЕРОЧНЫЙ ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ МАШИНЫ"2017-2018.